球墨铸铁管质量最关键的指标是性能指标，必须符合IS02531标准中规定的力学性能指标。
DN2600大口径球墨铸铁管的基体组织为铁素体，含量控制在65%至75%，其伸长率A≥7%，考虑到过高的塑性会导致球墨铸铁管变形或椭圆，不能追求过高的铁素体含量。生产实践中通过对低温石墨化退火温度和保温时间的控制，将珠光体量控制在25%至35%。金相组织中渗碳体的存在会影响球墨铸铁管的力学性能，当渗碳体量达到5%至10%时，会使伸长率大幅度降低，为了避免渗碳体的产生，保证管材本体金属质量，生产中直接使用高炉铁液，炼铁高炉对供给球墨铸铁管的铁液要进行专门的炉料配置，保证高硅低硫，并要控制微量元素含量。为了降低铁液的过冷度增强孕育效果，还要在浇注过程中进行瞬时孕育。
管壁中存在的黑渣是一种由熔渣和漂浮的石墨形成的铸造缺陷，尺寸由几百微米到几毫米。含有黑渣试样在拉伸过程中会在缺陷处断裂。渣层的控制首先要选择低硫的原铁液，以降低硫化物的数量，减少球化处理过程中球化剂的加入量，降低球化铁液的残Mg含量。其次，有效控制凝固过程中的冷却速度，在不产生渗碳体的前提下，使用外喷冷却水对管模外壁进
行降温，能加速球墨铸铁管的凝固，降低石墨的漂浮。石墨漂浮与铁液碳当量，特别是碳含量有关，为避免石墨漂浮、DN2600管子的碳当量应≤4.2%。
钒是较强的碳化物形成元素，其在凝固界面前的液相中富集而形成成分过冷区。钒提高碳在奥氏体中的溶解度，共晶碳含量相应降低。钒对球墨铸铁碳化物生成倾向的影响比铬能力更强，资料显示:在实验状态下，同样成分的球墨铸铁试样，不加钒时无白口，加钒0.12%及0.24%的白口深度分别增加到6 mm和13 mm。
依据大量的生产数据分析得出结论:当球化铁液中钒含量≥0.05%时，铸态管材中的珠光体和渗碳体含量就会大幅度增加。低温石墨化退火对消除钒的影响作用不明显，往往退火后的组织中珠光体含量仍>35%。
钛是碳化物形成元素，钛的分配系数很低，90%以上的钛原子偏聚于液相，在界面前沿产生成分过冷区。钛与碳在较高温度下化合成TiC，其弥散分布于基体，硬度高。钒钛碳氮化合物硬度更高(HC1200～1600)。
考虑到微量元素的联合作用，当钒和钛含量都较高时，控制(钒+钛)≤0.10%。
为了控制DN2600球墨铸铁管在自重作用下的变形，退火后金相组织的控制上不追求过高的铁素体含量，理想的珠光体含量为25%至35%，尽可能将伸长率控制在8%至10%。但通过低温石墨化退火使珠光体分解，获得铁素体的过程受诸多因素的影响，要高准确率的精确控制珠光体数量还有一定难度。首先:石墨数量、尺寸、分布状态对奥氏体分解出铁素体有明显影响，石墨球细小、数量多、弥散化分布，碳原子向石墨扩散的距离短、有助于形成较多的铁素体。
